对海洋环境中服役的钢筋混凝土构件来说，海水中所含的氯离子侵入混凝土造成钢筋锈蚀是其耐久性失效的主要原因^[1]。已有研究表明，一般沿海码头在服役20~30年即出现钢筋锈蚀、混凝土胀裂等现象^[2-4]，使用寿命无法达到预期的设计寿命。了解氯离子在沿海混凝土码头内的侵蚀及分布规律，可预测混凝土内钢筋开始锈蚀及混凝土胀裂的时间，从而为沿海码头的设计、维护提供重要理论依据。

目前国内外学者在这方面已进行了一些研究。姬永生等^[5]检测发现水位变动区(包括潮差区、浪溅区)混凝土的耐久性劣化最为严重。金伟良等^[6]检测分析了杭州湾区域水位变动区混凝土码头内的氯离子质量分数，发现海水年浸润时间比例为0.3~0.5区域的平均表面氯离子质量分数和氯离子扩散系数均较大。董建锋等^[7]通过试验指出，迎风面、背风面、侧风面混凝土内的氯离子质量分数有所不同。Da Costa等^[8]对一服役25年的近海钻井平台取样，分析了非饱和状态下混凝土中氯离子的分布情况，指出进行海洋环境下混凝土结构寿命分析时必须考虑水分对氯离子传输的作用。Kwon等^[9]现场观测了服役7年和11年后码头混凝土中的氯离子质量分数，得到了不同服役时间段内的表观氯离子扩散系数取值，在此基础上采用Monte Carlo方法预测了开裂混凝土的寿命。

上述文献各从某一方面指出实际环境中影响氯离子在混凝土内侵蚀的因素。实际上影响氯离子在混凝土构件内侵蚀的因素众多，且部分因素之间存在耦合作用。为此，有必要对沿海混凝土结构不同暴露区域的氯离子积累规律进行研究，分析实际环境中的各种因素对氯离子传输的影响，从而为待建结构的设计及施工提供指导。本文以江苏沿海的连云港码头为例，通过现场取样检测来探究服役年限、海水接触频率、混凝土开裂、维修等因素对氯离子在混凝土内分布规律的影响，以期为沿海钢筋混凝土结构的设计、评估提供参考。

1 工程资料

连云港港位于江苏省东北部，处于季风海洋性气候地带，四季分明，光照充足，雨量适中。常风向偏东，强风向偏北。年最大风速为28 m/s; 年平均降水量852.8 mm，每年6—9月为雨季，占全年降水量60%以上，年均降雨天数近百日; 年平均气温14 ℃ ^[10]。海域海水的化学组成见表 1^[11]。

连云港港主港区和灌河口港区均为不冻港区，为不规则浅海半日潮港。平均涨潮历时5.62 h，落潮历时6.8 h。潮位相关数据如表 1所示(采用1985国家高程基准)。

2 检测方案

针对连云港港区码头众多，建成时间不一致的特点，根据实际可操作性选择了部分代表性的泊位进行检测。并对同一泊位尽可能考虑区域、构件、高程、方位的差异进行取样。具体方案如下：

(1) 4号泊位：位于港区的海峡南岸中部，建成于1974年^[12]，取样时已服役39年，采用的混凝土强度等级为C40，水灰比为0.4。2003年曾对表面保护层40 mm厚的混凝土进行过替换处理。该泊位主要用于装卸通用件杂货和一些小袋装的散杂货。设计吞吐能力为30万t。其结构形式及取样区域、编号如图 1所示。

根据4号泊位的实际布置及可操作性制定了取样方案，详情见表 2，示意见图 1。其中编号4-9的位置存在1条最大宽度0.15 mm，长度1.2 m的裂缝，如图 1所示。

(2) 60号泊位：60号泊位建成于1995年，取样时已服役20年，采用C40混凝土。取样位置分别为：浪溅区的盖梁(区域1，逆时针方向四边分别记为A1，B1，C1，D1)，潮差区的桥墩(区域2，从上到下分别为1, 2, 3)，潮差区的桥台(区域3，从上到下分别为4, 5, 6, 7)。取样位置如图 2所示，取样详情见表 3。

(3) 69号泊位：建成于2008年，取样时已服役5年，采用C40混凝土。主要用于装卸通用件杂货和小袋装的散杂货。设计吞吐能力30万t。

69号泊位的取样位置分别为：大气区的桥台(区域1，从上到下为1，2)，潮差区的桥墩(区域2，从上到下为3, 4)，潮差区的桥台(区域3，从上到下为5, 6, 7, 见图 3)。

对每一区域用直径12 mm的钻头取3个位置，同一位置沿深度每5 mm取1个粉样，取至50 mm深。将取得的粉样密封装入自封袋，带回实验室后将同一深度的试样混合均匀，放入烘箱内烘干，然后用孔径为0.63 mm的方孔筛筛除较大颗粒，取出1.5 g进行水溶性RCT测试。此方法检测准确性高、速度快。

3 结果分析 3.1 4号泊位的氯离子质量分数

4号泊位不同区域的氯离子质量分数检测结果如图 4所示。可以看出，大气区(区域1)的混凝土横梁由于进行过维修，氯离子质量分数随着深度的增加呈现降低-增加-降低的趋势。与采用常规扩散定律计算出的曲线走向(沿深度增加逐渐降低)有所不同。这是因为在维修过程中曾对表层(0~40 mm)的混凝土进行过替换处理。由此导致表层混凝土(0~40 mm)的氯离子质量分数有所下降，不同标高处混凝土内的氯离子质量分数差别不大。另外，比较图 4(a)与图 4(b)的数据可知，相同深度处开裂位置的氯离子质量分数明显大于非开裂位置，且开裂位置混凝土表层20 mm内氯离子质量分数均达到峰值。

盖梁位于浪溅区，氯离子质量分数在表层一定深度内(0~25 mm)基本恒定，之后随深度增加逐渐减小。桥墩位于潮差区，除表层0~5 mm的分布较为特殊外，其余深度的氯离子质量分数基本呈现随深度增加逐渐减小的趋势，其分布基本符合采用Fick第二定律计算的结果。

3.2 60号泊位氯离子质量分数分布

60号泊位不同取样位置检测得到的氯离子质量分数随深度分布见图 5。其中图 5(a)展示了相同高度处不同方位混凝土内的氯离子质量分数。图 5(a)和(b)展示了同一构件相同方位不同高程处的氯离子质量分数。

可以看出，不同方位处的氯离子质量分数分布有所不同，向海一侧混凝土(C1，D1)浅层处(0~15 mm)的氯离子质量分数较高，而背海一侧混凝土(A1，B1)深层处(15~50 mm)的氯离子质量分数较高。这可能是因为外侧混凝土接触太阳照射较多，且无其他构筑物掩护，造成干燥期此部位的混凝土表面水分蒸发较快，导致水分由内向外迁移，因此会带动内部部分氯离子向外输运，由此造成浅层混凝土内氯离子质量分数较大，而深层混凝土内氯离子质量分数较小。

3.3 69号泊位氯离子质量分数分布

取样检测得到的69号泊位的氯离子质量分数分布如图 6所示。

可见，自由氯离子质量分数基本呈现随深度增加逐渐减小的趋势，另外还可以看出：①对同一种构件来说，大气区的氯离子质量分数要明显小于水位变动区，这主要是因为大气区环境中的氯离子质量分数要小于水位变动区的氯离子质量分数，由此造成大气区混凝土表面氯离子质量分数也小于水位变动区的表面氯离子质量分数。②对均处于水位变动区的混凝土构件来说，相同深度的氯离子质量分数随高程增加而增大。

4 结语

通过对连云港码头部分泊位混凝土进行的氯离子质量分数检测及分析可得出如下结论：

(1) 水位变动区的氯离子侵蚀速度要大于大气区，且随高程增加而增大。

(2) 混凝土开裂后其内部氯离子质量分数要明显大于非开裂位置的氯离子质量分数。

(3) 同一构件不同方位混凝土内的氯离子质量分数有一定差别，其中外侧(向海侧)混凝土浅层处氯离子质量分数较高，内侧(背海侧)混凝土深层处氯离子质量分数较高。

(4) 混凝土表面维修后内部氯离子会重新分布，其中部分氯离子会向外表面迁移，造成质量分数最大值出现在试件中间某一部位。